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贝雷片的翼板区怎么计算

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贝雷片的翼板区怎么计算

发布日期:2018-02-24 作者: 点击:

贝雷片的翼板区计算=0.2mm<[f]=300/400=0.75mm  翼板区:f=ql4/150EI=21.72*6004/(150*2.06×105*83333)=0.67mm<[f]=600/400=1.25mm 故模板的刚度满足要求  2、横桥向方木      横桥向方木放置于顺桥向方木上面,横桥向方木规格采用15cm×15cm,方木间距底板下按30cm布置,翼缘板下按60cm布置,计算模型简化为三跨连续梁计算,忽略方木自重的影响。  (1)、强度验算  荷载组合:       底板区:q=(1.2*(50.5+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.3=21.3kN/m       翼缘区:q=(1.2*(10.4+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6=13.7kN/m      最大弯矩:底板区: MmAX= qL2/10=0.1*21.3*0.92=1.73kN.m     翼板区: MmAX= qL2 /10=0.1*13.7*1.8 2 =4.5kN.m   翼板区的最大弯矩最大,故用翼板区的最大弯矩计算   W=1/6*B*H2=1/6*150*1502=5.63×105mm3  σ=MmAX/W=4.5*106/(5.63*105)=7.9MPa<[σ]=10.8MPa 故横向方木强度满足要求荷载组合:  底板区:q=1.2*(50.5+1)*0.3=18.54kN/m  翼板区:q=1.2*(10.4+1)*0.6=8.2kN/m         截面惯性矩:I=1/12*150*1503=42.2×106mm4   抗弯刚度    底板区: f=ql4/150EI=18.54*9004/(150*8.5×103*42.2×106) =0.23mm<[f]=900/400=2.25mm   翼板区f=ql4/150EI=8.2*18004/(150*8.5×103*42.2×106)=1.5mm<[f]=1800/400=4.5mm       故横向方木刚度满足要求  3、纵桥向方木     纵桥向方木尺寸采用15cm×15c,放置于碗扣支架的顶托上,承受横桥向方木传递给其的集中荷载,计算跨径底板处为60cm,翼缘板处为60cm,按简支梁模型考虑。强度验算    横向方木所传递给纵向方木的集中力为: 底板区:P=21.3×0.6=12.78kN 翼板区:P=13.7×0.6=8.22kN    纵向方木自重:g=6×0.15×0.15=0.14 kN/m 按最大正应力布载模式计算: 支座反力    底板区:R=(12.78*0.6+0.14*0.6*0.3)/0.6=12.9KN 翼板区:R=(8.22*0.3+0.14*0.6*0.3)/0.6=4.12KN 最大跨中弯距    底板区:Mmax=12.9×0.3-0.14×0.32/2-12.78×0.15=1.95KN.m 翼板区:Mmax=4.12×0.3-0.14×0.32/2=1.22KN.m 因底板区的弯矩最大,按底板区的最大弯矩计算 抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63×105mm  σmax=Mmax /W=1.95*106 /5.63*105 =3.46MPa<[σ0]=10.8 MPa    故纵向方木的强度满足要求 (2)、刚度验算      按最大支座反力布载模式计算:  集中荷载:  底板区:P=12.78*3-1.4*(2.0+2.0+2.5)*0.6=32.88kN翼板区:P=8.22*2-1.4*(2.0+2.0+2.5)*0.9=10.98kN  因底板区的集中腹板区较区大,故只需验算底板区和翼板区即可。 抗弯惯性矩I=1/12*150*1503=4.22×107mm4 抗弯刚度  底板区:f=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)  =32.88*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)=0.43mm<[f0]=600/400=1.5mm   翼板区: f=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=  10.98*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)=0.14mm<[f0]=600/400=1.5mm 故纵向方木的刚度符合要求  4、碗扣立杆计算  根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)的规定,脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:   1、永久荷载+可变荷载荷载     2、永久荷载+(可变荷载+风荷载)   立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载,底板区承受60cm×60cm平面内的荷载,翼板区承受60cm×60cm平面内的荷载。     (1)、不组合风荷载  底板区: N1=(1.2*(50.5+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=25.5kN 翼板区: N1=(1.2*(10.4+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=8.2kN 底板区支架立杆承受的荷载最大,用其计算 支架自重偏保守按2.3m考虑, G=2.3*0.235=0.54KN  单根立杆所承受的最大竖向力为: N=25.5+0.54=26.04kN  横杆步距按1.2m计算,故立杆计算长度为1.2m,回转半径为15.78mm。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》,查表得故φ=0.744,则:  [N]= φA[σ]=0.744×489×182=66.2kN N<[N]    符合要求      (2)、组合风荷载  立杆荷载:  根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》,支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。  底板区: N1=(1.2*(50.5+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=25.5kN 翼板区: N1=(1.2*(10.4+1)+1.4*(2.5+2+2))*0.6*0.6=8.2kN 底板区的组合荷载最大,用其进行验算。    风荷载标准值按下式计算:  ωk=βμsμzω0=1.78*1.2*0.74*0.41=0.64 KN/m2 其中    β—取1.78,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)采用w0 -- 基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规采 用:ω0=V02/1600,V0取25.6m/s,则ω0=0.41KN/m2;μz -- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:偏保守估计取值h=12m, 属B类。μz =0.74μs -- 风荷载体型系数:本工程 取值为1.2; Mw=0.6×1.4×Mwk=0.9×1.4×Wk×la×h2/10  =0.6×1.4×0.64×0.6×1.22/10=0.046kN〃m 立杆稳定性验算:σ =1.05×N/(φA)+Mw/W=1.05×26.04×103/(0.744×4.89×102)+0.064×106 /(5.078×103)=76MPa<[f]=182MPa  纵上,支架立杆稳定性满足要求 5、工字钢受力计算  本桥主墩紧邻317省道,考虑到施工安全型,前四层贝雷片长宽均为3*6m第五层贝雷片宽3m,长12m,为确保施工安全,在第五层贝雷片上纵向搭设18和32工字钢,靠主墩两侧安装通长I32工字钢,箱梁底板下部安装I18工字钢,考虑到工作区域顺路线方向伸出1.2m。固只需验算悬臂1m工字刚和主墩两侧纵向I32工字钢是否满足要求即可。  悬臂端工字钢(I18)受力计算:  根据立杆稳定性验算,立杆最大竖向力为26.04KN. E=200Gpa,W=185.4cm3,I=1669cm4,[σ]=145Mpa。最大弯矩:  反力:R=26.04+0.25*0.75=26.22; 最大剪力:t=QS/Iδ<[t]=85MPa;  M=26.04*0.6+0.25*0.75*0.75/2=15.7 kN〃m  σmax=Mmax /W=15.7*106/1.85*105 =84.86 Mpa<[σ]=145Mpa 满足条件 悬臂端挠度:  f =ql^4/(8EI)+pl^3/(3EI)  =0.25*1000*0.754 /(8*200*1669) +26.04*1000*0.63 /(3*200*1669) =0.6<L/400=1.88mm 满足条件  主墩两侧纵向工字钢(132)受力验算:  根据立杆稳定性验算,主墩两侧32工字钢仅承受翼板区立杆竖向力,为8.2KN. E=200Gpa,W=726.7cm3,I=11626cm4,[σ]=145Mpa最大弯矩:  最大弯矩为跨中2.25m位M=8.2*2.25+8.2*1.65+8.2*1.05+8.2*0.4+0.57*4.5*4.5/8   =45kN〃m  σmax=Mmax /W=45*106/7.27*105=61.9 Mpa<[σ]=145Mpa 满足要求。 挠度计算:44 55*8.2*4.51.94500/40011.25384384*200*11626 qlfmmEI满足要求。 6、贝雷片受力计算  悬臂贝雷架桁架最大容许弯矩和剪力如下:  单排单层:[M]=788.2KN•M,[t]=245.2KN ,W=3578.5cm3 C50钢筋混凝土密度取:26 KN/m3   第五层贝雷片两边各伸出第四层贝雷片3m,主要承担翼缘板处竖向向下应力。假定该处伸3米集中荷载取较大值,立杆最大应力,26.04KN,自重取21KN/m。在悬臂端假设每根立杆承重为翼板单根立杆的四倍,既p=8.2*4  M=(8.2*4)*0.6+(8.2*4)*1.2+(8.2*4)*1.8+(8.2*4)*2.4 +(8.2*4)*3+21*3*3/2=328.86kN〃m<[M]=788.2KN〃M σmax=Mmax /W=328.86*106/3578.5*105 =110 Mpa<[σ]= 273MPa t=26.04*5+21*3=193.2<[t]=245.2KN。 满足要求  底部贝雷片稳定性验算:  0#块混凝土方量103.75m3,钢筋重25891.4kg,共计2956.41KN,单侧1478.2KN。 贝雷片自重按300kg/片  1478.2/(3*6)=82KN/m  模板自重:取18 KN/m(包括立杆、工字钢、方木等) 施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2.5kN/m      混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/ m   贝雷片自重:q=3/3×7=7 KN/m 考虑分项系数1.2 内力计算:  共7排贝雷片,每贝雷片最大应力为q=((82+18+11.5)*1.2*0.45=60.84KN/M M中=ql2/10=60.84*0.45*0.45/8=1.23 KN.m Ra =Rb =ql/2=50.7*0.45/2=11.4 KN  σmax=Mmax /W=15.7*106/1.85*105 =84.86 Mpa<[σ]=145Mpa 单排贝雷片最大剪力Qmax= RA = RB =11.4 < [Q] = 245.2 KN 符合要求。

贝雷梁

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